摘 要:采用力學(xué)性能測(cè)試、宏觀觀察、掃描電鏡及能譜分析等方法研究了自然時(shí)效對(duì)PSB830 高強(qiáng)度精軋螺紋鋼筋力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:自然時(shí)效后,鋼筋的屈服強(qiáng)度先下降后提高到初 始結(jié)果附近,抗拉強(qiáng)度先升高后趨于穩(wěn)定,斷后伸長(zhǎng)率有大幅度的提高;自然時(shí)效前,斷后伸長(zhǎng)率較 低的原因是氫在夾雜物附近聚集;時(shí)效過(guò)程中,在內(nèi)應(yīng)力釋放、析出相以及氫緩慢釋放的綜合作用 下,氫的聚集程度降低,使得鋼筋的斷后伸長(zhǎng)率有較大幅度的提升。 

關(guān)鍵詞:高強(qiáng)度精軋螺紋鋼筋;自然時(shí)效;斷后伸長(zhǎng)率;內(nèi)應(yīng)力;析出相 

中圖分類(lèi)號(hào):TB31                          文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A                            文章編號(hào):1001-4012(2023)05-0001-04 

PSB830、PSB930系列高強(qiáng)度精軋螺紋鋼筋是 常用的預(yù)應(yīng)力混凝土用螺紋鋼筋,具有強(qiáng)度高、精度 好等特點(diǎn),被廣泛用于高速公路、高速鐵路的大型橋 梁工程中。對(duì)經(jīng)過(guò)控軋、控冷后的精軋螺紋鋼筋進(jìn) 行拉伸試驗(yàn),結(jié)果顯示大多數(shù)鋼筋的斷后伸長(zhǎng)率不 大于3%。一般需要經(jīng)過(guò)45~60d的自然時(shí)效或 200℃,1~2h的人工時(shí)效后,鋼筋的斷后伸長(zhǎng)率才 能合格。許多專(zhuān)家學(xué)者對(duì)時(shí)效后鋼筋斷后伸長(zhǎng)率的 變化情況進(jìn)行了研究,曹重等[1]發(fā)現(xiàn)在自然時(shí)效后, HRB400E鋼筋試樣的斷后伸長(zhǎng)率提高,主要原因 是去氫作用;劉宏玉等[2]發(fā)現(xiàn)自然時(shí)效對(duì)英標(biāo)余熱 處理鋼筋的斷后伸長(zhǎng)率影響不大;李雪峰[3]發(fā)現(xiàn)21 d自然時(shí)效后,PSB830鋼筋斷后伸長(zhǎng)率不合格的主 要原因是回火不充分。預(yù)應(yīng)力鋼筋與普通螺紋鋼、 英標(biāo)鋼筋的化學(xué)成分和性能均有較大差異,筆者采 用力學(xué)性能測(cè)試、宏觀觀察、掃描電鏡(SEM)及能 譜分析等方法,研究了自然時(shí)效對(duì) PSB830鋼筋力 學(xué)性能的影響。 

1 試驗(yàn)材料 

選擇日常生產(chǎn)的直徑為32mm 的 PSB830精 軋螺紋鋼筋,其化學(xué)成分分析結(jié)果如表1所示。鋼 筋的軋制過(guò)程選用180mm×180mm(長(zhǎng)度×寬 度)的熱送連鑄小方坯,采用超快冷方式冷卻,使鋼 筋表層組織為馬氏體,心部組織為鐵素體+珠光體; 在進(jìn)一步的冷卻過(guò)程中,內(nèi)部的溫度較高,表層組織 由馬氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗鹚魇象w,心部組織為呈網(wǎng)狀分 布的塊狀鐵素體+珠光體(見(jiàn)圖1)。 

2 試驗(yàn)方法及結(jié)果 

2.1 力學(xué)性能測(cè)試

圖2為5組典型試樣力學(xué)性能隨時(shí)效天數(shù)的變 化情況,每組2個(gè)試樣,試驗(yàn)結(jié)果取平均值。從圖2 可以看出:試樣的屈服強(qiáng)度隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)呈 先降低后升高的趨勢(shì),最終回復(fù)到初始值附近,時(shí)效 天數(shù)為60d時(shí),平均值增加了2.7%;試樣的抗拉強(qiáng) 度前期上升明顯,后期基本穩(wěn)定,時(shí)效天數(shù)為60d 時(shí),平均值增加了12%;斷后伸長(zhǎng)率和抗拉強(qiáng)度的 變化規(guī)律基本一致,均有大幅度的提升,斷后伸長(zhǎng)率 在后期的增長(zhǎng)幅度更大,時(shí)效天數(shù)為60d時(shí),平均 值從3.0%提高到了9.6%,增幅達(dá)2倍以上。

2.2 宏觀觀察 

對(duì)時(shí)效前拉伸試樣的斷口進(jìn)行宏觀觀察,結(jié)果 如圖3所示。從圖3可以看出:斷口整體呈脆性斷 裂特征,剪切唇很少,斷口上有明顯的放射條紋,條紋收斂處為斷裂源,斷裂源位于斷口的邊緣或內(nèi)部, 部分?jǐn)嗫诒憩F(xiàn)為黑心白點(diǎn)宏觀形貌。 

2.3 SEM 及能譜分析 

2.3.1 時(shí)效前 

對(duì)時(shí)效前拉伸試樣斷口1~4進(jìn)行SEM 分析, 結(jié)果如圖4所示。由圖4可知:斷口1呈邊緣起裂 特征,試樣邊緣有呈橢圓形的平整斷裂平臺(tái),中心為 夾雜物脫落的孔洞,孔洞的底部有裂紋,該區(qū)域以外 為放射條紋;夾雜物周?chē)臄嗫诔蕼?zhǔn)解理+少量解 理特征,且伴隨有二次裂紋,放射區(qū)域呈解理特征; 斷口2的裂紋源同樣位于斷口的邊緣,但沒(méi)有明顯 的斷裂平臺(tái),夾雜物周?chē)恃鼐嗔烟卣?斷口3中 心有黑心白點(diǎn),斷裂源為夾雜物,其周?chē)w呈準(zhǔn)解 理斷裂特征,含有二次裂紋;斷口4的中心有一個(gè)超 大尺寸夾雜物,夾雜物周?chē)蕼?zhǔn)解理斷裂特征。采 用能譜儀對(duì)斷口4中心的夾雜物進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)其 主要含有Ca、Al、Si、Mg、O等元素。

2.3.2 時(shí)效后 

經(jīng)過(guò)60d自然時(shí)效后,試樣的斷后伸長(zhǎng)率達(dá)到 標(biāo)準(zhǔn)要求,典型斷口的SEM 形貌如圖5所示。由 圖 5 可 知:斷 裂 源 位 于 試 樣 的 邊 緣,深 度 約 為 0.96mm,裂紋源處呈與放射條紋垂直的海灘狀花 紋,斷口呈韌性斷裂特征;斷口未觀察到夾雜物。

3 綜合分析 

由SEM 分析結(jié)果可知:時(shí)效前PSB830鋼筋斷 裂源處含有夾雜物,其周?chē)鸀闇?zhǔn)解理形貌或沿晶斷 裂形貌,符合“魚(yú)眼”特征[4-5]。說(shuō)明鋼中含有一定量 的氫,在受到拉應(yīng)力時(shí),夾雜物周?chē)a(chǎn)生了氫脆,鋼 中的氫含量和所受應(yīng)力大小不同等因素導(dǎo)致斷口形 貌產(chǎn)生差異[6]。軋制后,在冷卻過(guò)程中,材料內(nèi)部的 氫重新分布,部分氫向內(nèi)部未轉(zhuǎn)變的高溫區(qū)遷移。 隨著溫度的下降,氫的溶解度及擴(kuò)散系數(shù)大幅度降低,內(nèi)部過(guò)飽和的氫向夾雜物、晶界面、顯微空隙等 缺陷處富集[7],導(dǎo)致局部區(qū)域的氫含量較高。

室溫下,PSB830鋼筋的外層組織為回火索氏 體,內(nèi)層組織為碎塊狀鐵素體+珠光體。鋼筋內(nèi)層 和外層的組織不同,以及軋制應(yīng)力的殘余造成試樣 中存在較大的殘余應(yīng)力,加劇了氫向夾雜物等缺陷 處的聚集程度。隨著塑性變形增加,在拉應(yīng)力和殘 余應(yīng)力的疊加作用下,位錯(cuò)攜帶的氫被內(nèi)部夾雜物 周?chē)膽?yīng)力場(chǎng)捕獲,導(dǎo)致其周?chē)w原子間的鍵合 力降低,呈現(xiàn)出氫脆準(zhǔn)解理特征或沿晶斷裂特征。 缺陷處的裂紋會(huì)造成鋼筋在未達(dá)到最大拉力前發(fā)生 斷裂,使其抗拉強(qiáng)度降低。

經(jīng)過(guò)60d自然時(shí)效后,裂紋源區(qū)未觀察到夾雜 物,斷裂源主要出現(xiàn)在回火索氏體所在的區(qū)域。在 時(shí)效過(guò)程中,應(yīng)力狀態(tài)和析出相均會(huì)影響氫的擴(kuò)散 和溶解,且可擴(kuò)散的氫比捕獲的氫對(duì)材料力學(xué)性能 的影響更大。在時(shí)效前,鋼中的氫主要以可擴(kuò)散的 方式存在,在內(nèi)應(yīng)力的疊加作用下,氫可以快速擴(kuò) 散、聚集到缺陷區(qū)域。在時(shí)效過(guò)程中,內(nèi)應(yīng)力逐漸釋 放,畸變程度降低,使得屈服強(qiáng)度降低;氫的聚集程 度降低,使得斷后伸長(zhǎng)率明顯升高。鋼中含有一定 量的 V 元素,在時(shí)效過(guò)程中,V 元素以 VN 或 V (CN)顆粒形式緩慢析出,減少了 C、N 等元素在晶 界和位錯(cuò)處的偏聚[8-9],且析出相為氫的強(qiáng)陷阱,其 與氫的結(jié)合能較大,屬于不可逆氫陷阱。析出相對(duì) 氫的捕獲,以及析出相數(shù)量的增加,降低了氫的擴(kuò)散 速率,減輕了氫的聚集程度,進(jìn)而降低了鋼筋的氫脆 敏感性,使夾雜物等缺陷附近的氫含量低于形成裂 紋的臨界氫濃度[10]。

綜上所述,在時(shí)效時(shí)間較短的情況下,內(nèi)應(yīng)力釋 放導(dǎo)致的氫聚集程度降低占主導(dǎo)地位。內(nèi)應(yīng)力的釋 放使應(yīng)力誘導(dǎo)作用減弱,氫聚集程度降低,從而導(dǎo)致 斷后伸長(zhǎng)率升高。內(nèi)應(yīng)力的釋放還導(dǎo)致畸變程度降 低,從而使鋼筋的屈服強(qiáng)度降低。隨著時(shí)效時(shí)間的 延長(zhǎng),析出相的陷阱作用占主導(dǎo)地位。在受到拉應(yīng) 力時(shí),析出相的氫陷阱作用降低了氫的聚集程度,從 而導(dǎo)致斷后伸長(zhǎng)率大幅度升高。析出相對(duì)位錯(cuò)產(chǎn)生 釘扎作用,增加了抗塑性變形能力,導(dǎo)致屈服強(qiáng)度略有提高。 

4 結(jié)論及建議 

(1)在自然時(shí)效過(guò)程中,精軋螺紋鋼筋的屈服 強(qiáng)度先下降后提高到初始值附近,抗拉強(qiáng)度先升高 后趨于穩(wěn)定,斷后伸長(zhǎng)率大幅度提高,平均增幅達(dá) 200%以上。 

(2)精軋螺紋鋼斷后伸長(zhǎng)率偏低主要是因?yàn)闅? 元素在夾雜物附近聚集。在時(shí)效過(guò)程中,鋼筋的力 學(xué)性能影響因素有內(nèi)應(yīng)力、析出相以及氫的擴(kuò)散等。 斷后伸長(zhǎng)率的升高主要與內(nèi)應(yīng)力的釋放、析出相的 氫陷阱作用有關(guān),兩者均會(huì)導(dǎo)致氫的聚集程度降低。 建議在軋制前增加一道連鑄坯緩冷環(huán)節(jié),以加快鋼 中氫的擴(kuò)散,縮短后續(xù)的時(shí)效時(shí)間。 

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